# Electronic Supplementary Material (ESI) for Chemical Science.
# This journal is © The Royal Society of Chemistry 2021

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# Cambridge Structural Database (CSD) hosted by the Cambridge 
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data_K3V2O3F3(IO3)3
_database_code_depnum_ccdc_archive 'CCDC 2093711'
loop_
_audit_author_name
_audit_author_address
'Jin Chen'
;State Key Laboratory of Structural Chemistry, Fujian Institute of Research on the Structure of Matte
China
;
_audit_update_record             
;
2021-07-23 deposited with the CCDC.	2021-12-06 downloaded from the CCDC.
;

_audit_creation_method           SHELXL-2014/7
_shelx_SHELXL_version_number     2014/7
_chemical_name_systematic        ?
_chemical_name_common            ?
_chemical_melting_point          ?
_chemical_formula_moiety         ?
_chemical_formula_sum            'F4 I3 K3 O12 V2'
_chemical_formula_weight         867.88

loop_
_atom_type_symbol
_atom_type_description
_atom_type_scat_dispersion_real
_atom_type_scat_dispersion_imag
_atom_type_scat_source
O O 0.0106 0.0060 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
F F 0.0171 0.0103 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
K K 0.2009 0.2494 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
V V 0.3005 0.5294 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'
I I -0.4742 1.8119 'International Tables Vol C Tables 4.2.6.8 and 6.1.1.4'

_space_group_crystal_system      orthorhombic
_space_group_IT_number           36
_space_group_name_H-M_alt        'C m c 21'
_space_group_name_Hall           'C 2c -2'

_shelx_space_group_comment       
;
The symmetry employed for this shelxl refinement is uniquely defined
by the following loop, which should always be used as a source of
symmetry information in preference to the above space-group names.
They are only intended as comments.
;

loop_
_space_group_symop_operation_xyz
'x, y, z'
'-x, -y, z+1/2'
'x, -y, z+1/2'
'-x, y, z'
'x+1/2, y+1/2, z'
'-x+1/2, -y+1/2, z+1/2'
'x+1/2, -y+1/2, z+1/2'
'-x+1/2, y+1/2, z'

_cell_length_a                   11.6074(9)
_cell_length_b                   8.5215(7)
_cell_length_c                   15.0981(12)
_cell_angle_alpha                90
_cell_angle_beta                 90
_cell_angle_gamma                90
_cell_volume                     1493.4(2)
_cell_formula_units_Z            4
_cell_measurement_temperature    293(2)
_cell_measurement_reflns_used    3448
_cell_measurement_theta_min      2.6270
_cell_measurement_theta_max      29.6000

_exptl_crystal_description       brick
_exptl_crystal_colour            yellow
_exptl_crystal_density_meas      ?
_exptl_crystal_density_method    ?
_exptl_crystal_density_diffrn    3.860
_exptl_crystal_F_000             1576
_exptl_transmission_factor_min   ?
_exptl_transmission_factor_max   ?
_exptl_crystal_size_max          0.05
_exptl_crystal_size_mid          0.03
_exptl_crystal_size_min          0.02
_exptl_absorpt_coefficient_mu    8.393
_shelx_estimated_absorpt_T_min   ?
_shelx_estimated_absorpt_T_max   ?
_exptl_absorpt_correction_T_min  0.63649
_exptl_absorpt_correction_T_max  1.00000
_exptl_absorpt_correction_type   multi-scan
_diffrn_radiation_monochromator  graphite
_diffrn_radiation_detector       CCD
_diffrn_measurement_device       
;
Mercury2 (2x2 bin mode)
;
_diffrn_ambient_temperature      293(2)
_diffrn_radiation_wavelength     0.71073
_diffrn_radiation_type           MoK\a
_diffrn_source                   'fine-focus sealed tube'
_diffrn_measurement_device_type  ?
_diffrn_measurement_method       ?
_diffrn_detector_area_resol_mean ?
_diffrn_reflns_number            5950
_diffrn_reflns_av_unetI/netI     0.0365
_diffrn_reflns_av_R_equivalents  0.0357
_diffrn_reflns_limit_h_min       -15
_diffrn_reflns_limit_h_max       15
_diffrn_reflns_limit_k_min       -10
_diffrn_reflns_limit_k_max       8
_diffrn_reflns_limit_l_min       -20
_diffrn_reflns_limit_l_max       19
_diffrn_reflns_theta_min         2.698
_diffrn_reflns_theta_max         29.748
_diffrn_reflns_theta_full        25.242
_diffrn_measured_fraction_theta_max 0.930
_diffrn_measured_fraction_theta_full 0.999
_diffrn_reflns_Laue_measured_fraction_max 0.930
_diffrn_reflns_Laue_measured_fraction_full 0.999
_diffrn_reflns_point_group_measured_fraction_max 0.847
_diffrn_reflns_point_group_measured_fraction_full 0.963
_reflns_number_total             1874
_reflns_number_gt                1814
_reflns_threshold_expression     'I > 2σ(I)'
_reflns_Friedel_coverage         0.758
_reflns_Friedel_fraction_max     0.758
_reflns_Friedel_fraction_full    0.925

_reflns_special_details          
;
 Reflections were merged by SHELXL according to the crystal
 class for the calculation of statistics and refinement.
 
 _reflns_Friedel_fraction is defined as the number of unique
 Friedel pairs measured divided by the number that would be
 possible theoretically, ignoring centric projections and
 systematic absences.
;

_computing_data_collection       ?
_computing_cell_refinement       ?
_computing_data_reduction        ?
_computing_structure_solution    ?
_computing_structure_refinement  'SHELXL-2014/7 (Sheldrick, 2014)'
_computing_molecular_graphics    ?
_computing_publication_material  ?
_refine_special_details          ?
_refine_ls_structure_factor_coef Fsqd
_refine_ls_matrix_type           full
_refine_ls_weighting_scheme      calc
_refine_ls_weighting_details     
'w=1/[σ²(Fo²)+(0.0416P)²] where P=(Fo²+2Fc²)/3'
_atom_sites_solution_primary     ?
_atom_sites_solution_secondary   ?
_atom_sites_solution_hydrogens   none
_refine_ls_hydrogen_treatment    none
_refine_ls_extinction_method     'SHELXL-2014/7 (Sheldrick 2014'
_refine_ls_extinction_coef       0.00029(8)
_refine_ls_extinction_expression Fc^*^=kFc[1+0.001xFc²λ³/sin(2θ)]^-1/4^
_refine_ls_abs_structure_details 
;
 Flack x determined using 750 quotients [(I+)-(I-)]/[(I+)+(I-)]
 (Parsons, Flack and Wagner, Acta Cryst. B69 (2013) 249-259).
;
_refine_ls_abs_structure_Flack   -0.04(3)
_chemical_absolute_configuration ?
_refine_ls_number_reflns         1874
_refine_ls_number_parameters     122
_refine_ls_number_restraints     1
_refine_ls_R_factor_all          0.0286
_refine_ls_R_factor_gt           0.0272
_refine_ls_wR_factor_ref         0.0664
_refine_ls_wR_factor_gt          0.0655
_refine_ls_goodness_of_fit_ref   1.022
_refine_ls_restrained_S_all      1.022
_refine_ls_shift/su_max          0.000
_refine_ls_shift/su_mean         0.000

loop_
_atom_site_label
_atom_site_type_symbol
_atom_site_fract_x
_atom_site_fract_y
_atom_site_fract_z
_atom_site_U_iso_or_equiv
_atom_site_adp_type
_atom_site_occupancy
_atom_site_site_symmetry_order
_atom_site_calc_flag
_atom_site_refinement_flags_posn
_atom_site_refinement_flags_adp
_atom_site_refinement_flags_occupancy
_atom_site_disorder_assembly
_atom_site_disorder_group
K1 K 0.0000 1.1451(4) 0.2420(2) 0.0261(6) Uani 1 2 d S T P . .
K2 K 0.24116(17) 0.8454(2) 0.40055(14) 0.0207(4) Uani 1 1 d . . . . .
V1 V 0.0000 0.8940(2) -0.01236(13) 0.0128(4) Uani 1 2 d S T P . .
V2 V 0.0000 0.4503(2) -0.01993(13) 0.0132(4) Uani 1 2 d S T P . .
I1 I 0.22853(5) 0.89591(5) 0.13853(3) 0.01251(15) Uani 1 1 d . . . . .
I2 I 0.0000 0.59262(8) 0.25041(5) 0.01423(19) Uani 1 2 d S T P . .
O1 O 0.1946(6) 1.0990(7) 0.1287(5) 0.0249(15) Uani 1 1 d . . . . .
O2 O 0.1472(5) 0.8464(8) 0.2355(4) 0.0204(13) Uani 1 1 d . . . . .
O3 O 0.1179(5) 0.8152(7) 0.0595(3) 0.0172(12) Uani 1 1 d . . . . .
O4 O 0.1200(5) 0.4558(7) 0.2604(4) 0.0196(12) Uani 1 1 d . . . . .
O5 O 0.0000 0.6722(10) 0.3644(5) 0.0201(17) Uani 1 2 d S T P . .
O6 O 0.0000 0.6330(11) -0.0533(5) 0.0187(18) Uani 1 2 d S T P . .
O7 O 0.0000 0.4545(11) 0.0925(6) 0.025(2) Uani 1 2 d S T P . .
O8 O 0.0000 1.0734(11) 0.0136(6) 0.021(2) Uani 1 2 d S T P . .
F1 F -0.1070(5) 0.9000(5) -0.1051(3) 0.0180(11) Uani 1 1 d . . . . .
F2 F -0.1561(5) 0.4046(6) -0.0221(4) 0.0258(12) Uani 1 1 d . . . . .


_geom_special_details            
;
 All esds (except the esd in the dihedral angle between two l.s. planes)
 are estimated using the full covariance matrix.  The cell esds are taken
 into account individually in the estimation of esds in distances, angles
 and torsion angles; correlations between esds in cell parameters are only
 used when they are defined by crystal symmetry.  An approximate (isotropic)
 treatment of cell esds is used for estimating esds involving l.s. planes.
;

loop_
_geom_bond_atom_site_label_1
_geom_bond_atom_site_label_2
_geom_bond_distance
_geom_bond_site_symmetry_2
_geom_bond_publ_flag
K1 F1 2.649(6) 2_575 ?
K1 F1 2.649(6) 3_575 ?
K1 O1 2.861(8) . ?
K1 O1 2.861(8) 4 ?
K1 O4 3.004(7) 1_565 ?
K1 O4 3.004(7) 4_565 ?
K1 O2 3.067(8) . ?
K1 O2 3.067(8) 4 ?
K1 V1 3.723(4) 2_575 ?
K1 I1 3.740(2) . ?
K1 I1 3.740(2) 4 ?
K1 I2 3.815(3) 1_565 ?
K2 F2 2.622(6) 2_565 ?
K2 F1 2.672(5) 2_575 ?
K2 F2 2.706(6) 7_565 ?
K2 O2 2.721(6) . ?
K2 F1 2.737(5) 7_565 ?
K2 O4 2.821(6) 8 ?
K2 O6 3.090(3) 6_565 ?
K2 O3 3.210(6) 6_565 ?
K2 O5 3.211(4) . ?
K2 O8 3.351(6) 2_575 ?
K2 V2 3.674(2) 6_565 ?
K2 V1 3.807(2) 2_575 ?
V1 O8 1.578(10) . ?
V1 O3 1.871(6) . ?
V1 O3 1.871(6) 4 ?
V1 F1 1.873(5) . ?
V1 F1 1.873(5) 4 ?
V1 O6 2.308(9) . ?
V1 K1 3.723(4) 2_574 ?
V1 K2 3.807(2) 3_574 ?
V1 K2 3.807(2) 2_574 ?
V1 K2 3.862(2) 7_464 ?
V1 K2 3.862(2) 6_564 ?
V2 O6 1.636(9) . ?
V2 O7 1.698(9) . ?
V2 F2 1.854(6) . ?
V2 F2 1.854(6) 4 ?
V2 O5 2.035(8) 2_564 ?
V2 K2 3.674(2) 6_564 ?
V2 K2 3.674(2) 7_464 ?
V2 K2 3.953(2) 2_564 ?
V2 K2 3.953(2) 3_564 ?
I1 O1 1.781(6) . ?
I1 O2 1.792(6) . ?
I1 O3 1.883(6) . ?
I2 O4 1.823(6) . ?
I2 O4 1.823(6) 4 ?
I2 O5 1.849(7) . ?
I2 K1 3.815(3) 1_545 ?
O3 K2 3.210(6) 6_564 ?
O4 K2 2.821(6) 8_545 ?
O4 K1 3.004(7) 1_545 ?
O5 V2 2.035(8) 2_565 ?
O5 K2 3.211(4) 4 ?
O6 K2 3.090(3) 7_464 ?
O6 K2 3.090(3) 6_564 ?
O8 K2 3.351(6) 2_574 ?
O8 K2 3.351(6) 3_574 ?
F1 K1 2.649(6) 2_574 ?
F1 K2 2.672(5) 2_574 ?
F1 K2 2.737(5) 7_464 ?
F2 K2 2.622(6) 2_564 ?
F2 K2 2.706(6) 7_464 ?

loop_
_geom_angle_atom_site_label_1
_geom_angle_atom_site_label_2
_geom_angle_atom_site_label_3
_geom_angle
_geom_angle_site_symmetry_1
_geom_angle_site_symmetry_3
_geom_angle_publ_flag
F1 K1 F1 55.9(3) 2_575 3_575 ?
F1 K1 O1 97.53(18) 2_575 . ?
F1 K1 O1 150.6(2) 3_575 . ?
F1 K1 O1 150.6(2) 2_575 4 ?
F1 K1 O1 97.53(18) 3_575 4 ?
O1 K1 O1 104.3(3) . 4 ?
F1 K1 O4 80.21(16) 2_575 1_565 ?
F1 K1 O4 105.35(18) 3_575 1_565 ?
O1 K1 O4 79.07(17) . 1_565 ?
O1 K1 O4 122.85(19) 4 1_565 ?
F1 K1 O4 105.35(18) 2_575 4_565 ?
F1 K1 O4 80.21(16) 3_575 4_565 ?
O1 K1 O4 122.85(19) . 4_565 ?
O1 K1 O4 79.07(17) 4 4_565 ?
O4 K1 O4 55.2(2) 1_565 4_565 ?
F1 K1 O2 69.29(16) 2_575 . ?
F1 K1 O2 99.71(19) 3_575 . ?
O1 K1 O2 55.03(17) . . ?
O1 K1 O2 107.85(18) 4 . ?
O4 K1 O2 118.42(16) 1_565 . ?
O4 K1 O2 172.97(18) 4_565 . ?
F1 K1 O2 99.71(19) 2_575 4 ?
F1 K1 O2 69.29(16) 3_575 4 ?
O1 K1 O2 107.85(18) . 4 ?
O1 K1 O2 55.03(17) 4 4 ?
O4 K1 O2 172.97(18) 1_565 4 ?
O4 K1 O2 118.42(16) 4_565 4 ?
O2 K1 O2 67.7(2) . 4 ?
F1 K1 V1 28.26(13) 2_575 2_575 ?
F1 K1 V1 28.26(13) 3_575 2_575 ?
O1 K1 V1 125.69(16) . 2_575 ?
O1 K1 V1 125.69(16) 4 2_575 ?
O4 K1 V1 89.24(13) 1_565 2_575 ?
O4 K1 V1 89.24(13) 4_565 2_575 ?
O2 K1 V1 87.58(13) . 2_575 ?
O2 K1 V1 87.58(13) 4 2_575 ?
F1 K1 I1 87.08(12) 2_575 . ?
F1 K1 I1 127.88(15) 3_575 . ?
O1 K1 I1 27.39(12) . . ?
O1 K1 I1 103.42(16) 4 . ?
O4 K1 I1 102.13(12) 1_565 . ?
O4 K1 I1 150.21(14) 4_565 . ?
O2 K1 I1 28.39(11) . . ?
O2 K1 I1 84.86(13) 4 . ?
V1 K1 I1 111.42(7) 2_575 . ?
F1 K1 I1 127.88(15) 2_575 4 ?
F1 K1 I1 87.08(12) 3_575 4 ?
O1 K1 I1 103.42(16) . 4 ?
O1 K1 I1 27.39(12) 4 4 ?
O4 K1 I1 150.21(14) 1_565 4 ?
O4 K1 I1 102.13(12) 4_565 4 ?
O2 K1 I1 84.86(13) . 4 ?
O2 K1 I1 28.39(11) 4 4 ?
V1 K1 I1 111.42(7) 2_575 4 ?
I1 K1 I1 90.35(7) . 4 ?
F1 K1 I2 96.68(13) 2_575 1_565 ?
F1 K1 I2 96.68(13) 3_575 1_565 ?
O1 K1 I2 99.04(14) . 1_565 ?
O1 K1 I2 99.04(14) 4 1_565 ?
O4 K1 I2 27.90(11) 1_565 1_565 ?
O4 K1 I2 27.90(11) 4_565 1_565 ?
O2 K1 I2 146.15(12) . 1_565 ?
O2 K1 I2 146.15(12) 4 1_565 ?
V1 K1 I2 93.23(8) 2_575 1_565 ?
I1 K1 I2 125.55(6) . 1_565 ?
I1 K1 I2 125.55(6) 4 1_565 ?
F2 K2 F1 117.03(19) 2_565 2_575 ?
F2 K2 F2 127.8(2) 2_565 7_565 ?
F1 K2 F2 68.39(16) 2_575 7_565 ?
F2 K2 O2 105.0(2) 2_565 . ?
F1 K2 O2 74.59(18) 2_575 . ?
F2 K2 O2 124.71(19) 7_565 . ?
F2 K2 F1 68.62(17) 2_565 7_565 ?
F1 K2 F1 174.25(18) 2_575 7_565 ?
F2 K2 F1 109.35(17) 7_565 7_565 ?
O2 K2 F1 103.41(18) . 7_565 ?
F2 K2 O4 145.1(2) 2_565 8 ?
F1 K2 O4 92.20(17) 2_575 8 ?
F2 K2 O4 79.01(17) 7_565 8 ?
O2 K2 O4 62.67(18) . 8 ?
F1 K2 O4 82.13(18) 7_565 8 ?
F2 K2 O6 108.3(2) 2_565 6_565 ?
F1 K2 O6 121.7(2) 2_575 6_565 ?
F2 K2 O6 55.1(2) 7_565 6_565 ?
O2 K2 O6 126.6(2) . 6_565 ?
F1 K2 O6 55.0(2) 7_565 6_565 ?
O4 K2 O6 66.0(2) 8 6_565 ?
F2 K2 O3 60.83(17) 2_565 6_565 ?
F1 K2 O3 131.86(16) 2_575 6_565 ?
F2 K2 O3 77.80(17) 7_565 6_565 ?
O2 K2 O3 152.9(2) . 6_565 ?
F1 K2 O3 50.91(14) 7_565 6_565 ?
O4 K2 O3 114.30(18) 8 6_565 ?
O6 K2 O3 50.3(2) 6_565 6_565 ?
F2 K2 O5 51.26(18) 2_565 . ?
F1 K2 O5 81.93(18) 2_575 . ?
F2 K2 O5 145.02(18) 7_565 . ?
O2 K2 O5 59.75(19) . . ?
F1 K2 O5 101.82(18) 7_565 . ?
O4 K2 O5 121.58(19) 8 . ?
O6 K2 O5 156.0(2) 6_565 . ?
O3 K2 O5 112.04(19) 6_565 . ?
F2 K2 O8 68.1(2) 2_565 2_575 ?
F1 K2 O8 50.3(2) 2_575 2_575 ?
F2 K2 O8 89.18(19) 7_565 2_575 ?
O2 K2 O8 97.54(19) . 2_575 ?
F1 K2 O8 135.4(2) 7_565 2_575 ?
O4 K2 O8 142.2(2) 8 2_575 ?
O6 K2 O8 133.2(2) 6_565 2_575 ?
O3 K2 O8 97.64(19) 6_565 2_575 ?
O5 K2 O8 56.87(19) . 2_575 ?
F2 K2 V2 123.18(14) 2_565 6_565 ?
F1 K2 V2 95.89(13) 2_575 6_565 ?
F2 K2 V2 29.04(12) 7_565 6_565 ?
O2 K2 V2 128.73(15) . 6_565 ?
F1 K2 V2 81.12(12) 7_565 6_565 ?
O4 K2 V2 67.66(13) 8 6_565 ?
O6 K2 V2 26.22(17) 6_565 6_565 ?
O3 K2 V2 62.69(12) 6_565 6_565 ?
O5 K2 V2 170.46(15) . 6_565 ?
O8 K2 V2 114.76(16) 2_575 6_565 ?
F2 K2 V1 92.49(14) 2_565 2_575 ?
F1 K2 V1 27.00(12) 2_575 2_575 ?
F2 K2 V1 73.49(12) 7_565 2_575 ?
O2 K2 V1 91.13(15) . 2_575 ?
F1 K2 V1 158.47(13) 7_565 2_575 ?
O4 K2 V1 118.99(15) 8 2_575 ?
O6 K2 V1 127.03(17) 6_565 2_575 ?
O3 K2 V1 111.42(12) 6_565 2_575 ?
O5 K2 V1 71.70(13) . 2_575 ?
O8 K2 V1 24.42(16) 2_575 2_575 ?
V2 K2 V1 102.24(6) 6_565 2_575 ?
O8 V1 O3 101.7(3) . . ?
O8 V1 O3 101.7(3) . 4 ?
O3 V1 O3 94.1(4) . 4 ?
O8 V1 F1 99.2(3) . . ?
O3 V1 F1 158.2(3) . . ?
O3 V1 F1 87.6(2) 4 . ?
O8 V1 F1 99.2(3) . 4 ?
O3 V1 F1 87.6(2) . 4 ?
O3 V1 F1 158.2(3) 4 4 ?
F1 V1 F1 83.1(3) . 4 ?
O8 V1 O6 178.9(4) . . ?
O3 V1 O6 79.0(2) . . ?
O3 V1 O6 79.0(2) 4 . ?
F1 V1 O6 80.0(2) . . ?
F1 V1 O6 80.0(2) 4 . ?
O8 V1 K1 109.5(3) . 2_574 ?
O3 V1 K1 123.03(19) . 2_574 ?
O3 V1 K1 123.03(19) 4 2_574 ?
F1 V1 K1 42.04(17) . 2_574 ?
F1 V1 K1 42.04(17) 4 2_574 ?
O6 V1 K1 69.3(2) . 2_574 ?
O8 V1 K2 61.37(19) . 3_574 ?
O3 V1 K2 82.61(19) . 3_574 ?
O3 V1 K2 161.3(2) 4 3_574 ?
F1 V1 K2 102.30(17) . 3_574 ?
F1 V1 K2 40.37(15) 4 3_574 ?
O6 V1 K2 118.01(12) . 3_574 ?
K1 V1 K2 73.04(6) 2_574 3_574 ?
O8 V1 K2 61.37(19) . 2_574 ?
O3 V1 K2 161.3(2) . 2_574 ?
O3 V1 K2 82.61(19) 4 2_574 ?
F1 V1 K2 40.37(15) . 2_574 ?
F1 V1 K2 102.30(17) 4 2_574 ?
O6 V1 K2 118.01(12) . 2_574 ?
K1 V1 K2 73.04(6) 2_574 2_574 ?
K2 V1 K2 94.65(8) 3_574 2_574 ?
O8 V1 K2 126.60(10) . 7_464 ?
O3 V1 K2 125.2(2) . 7_464 ?
O3 V1 K2 55.85(18) 4 7_464 ?
F1 V1 K2 40.89(15) . 7_464 ?
F1 V1 K2 106.00(17) 4 7_464 ?
O6 V1 K2 53.13(6) . 7_464 ?
K1 V1 K2 67.27(5) 2_574 7_464 ?
K2 V1 K2 139.68(8) 3_574 7_464 ?
K2 V1 K2 67.58(2) 2_574 7_464 ?
O8 V1 K2 126.60(10) . 6_564 ?
O3 V1 K2 55.85(18) . 6_564 ?
O3 V1 K2 125.2(2) 4 6_564 ?
F1 V1 K2 106.00(17) . 6_564 ?
F1 V1 K2 40.89(15) 4 6_564 ?
O6 V1 K2 53.13(6) . 6_564 ?
K1 V1 K2 67.27(5) 2_574 6_564 ?
K2 V1 K2 67.58(2) 3_574 6_564 ?
K2 V1 K2 139.68(8) 2_574 6_564 ?
K2 V1 K2 102.14(8) 7_464 6_564 ?
O6 V2 O7 106.7(5) . . ?
O6 V2 F2 101.20(18) . . ?
O7 V2 F2 91.3(2) . . ?
O6 V2 F2 101.20(18) . 4 ?
O7 V2 F2 91.3(2) . 4 ?
F2 V2 F2 155.7(3) . 4 ?
O6 V2 O5 102.9(4) . 2_564 ?
O7 V2 O5 150.3(4) . 2_564 ?
F2 V2 O5 82.93(19) . 2_564 ?
F2 V2 O5 82.93(19) 4 2_564 ?
O6 V2 K2 56.54(7) . 6_564 ?
O7 V2 K2 108.47(18) . 6_564 ?
F2 V2 K2 153.26(19) . 6_564 ?
F2 V2 K2 45.11(17) 4 6_564 ?
O5 V2 K2 87.85(14) 2_564 6_564 ?
O6 V2 K2 56.54(7) . 7_464 ?
O7 V2 K2 108.47(18) . 7_464 ?
F2 V2 K2 45.11(17) . 7_464 ?
F2 V2 K2 153.26(19) 4 7_464 ?
O5 V2 K2 87.85(14) 2_564 7_464 ?
K2 V2 K2 109.72(8) 6_564 7_464 ?
O6 V2 K2 120.87(17) . 2_564 ?
O7 V2 K2 108.5(2) . 2_564 ?
F2 V2 K2 33.75(17) . 2_564 ?
F2 V2 K2 123.57(18) 4 2_564 ?
O5 V2 K2 54.01(11) 2_564 2_564 ?
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O6 V2 K2 120.87(17) . 3_564 ?
O7 V2 K2 108.5(2) . 3_564 ?
F2 V2 K2 123.57(18) . 3_564 ?
F2 V2 K2 33.75(17) 4 3_564 ?
O5 V2 K2 54.01(11) 2_564 3_564 ?
K2 V2 K2 67.90(2) 6_564 3_564 ?
K2 V2 K2 141.43(8) 7_464 3_564 ?
K2 V2 K2 90.16(7) 2_564 3_564 ?
O1 I1 O2 100.4(3) . . ?
O1 I1 O3 98.7(3) . . ?
O2 I1 O3 94.2(3) . . ?
O1 I1 K1 47.6(3) . . ?
O2 I1 K1 54.5(2) . . ?
O3 I1 K1 89.35(19) . . ?
O1 I1 K2 101.3(2) . . ?
O2 I1 K2 35.17(19) . . ?
O3 I1 K2 127.99(18) . . ?
K1 I1 K2 70.88(6) . . ?
O4 I2 O4 99.6(4) . 4 ?
O4 I2 O5 99.1(2) . . ?
O4 I2 O5 99.1(2) 4 . ?
O4 I2 K1 50.5(2) . 1_545 ?
O4 I2 K1 50.5(2) 4 1_545 ?
O5 I2 K1 113.4(3) . 1_545 ?
I1 O1 K1 105.0(3) . . ?
I1 O2 K2 122.5(3) . . ?
I1 O2 K1 97.2(3) . . ?
K2 O2 K1 101.3(2) . . ?
V1 O3 I1 137.3(4) . . ?
V1 O3 K2 95.3(2) . 6_564 ?
I1 O3 K2 106.4(2) . 6_564 ?
I2 O4 K2 135.4(3) . 8_545 ?
I2 O4 K1 101.6(3) . 1_545 ?
K2 O4 K1 92.32(18) 8_545 1_545 ?
I2 O5 V2 127.6(4) . 2_565 ?
I2 O5 K2 109.07(17) . 4 ?
V2 O5 K2 95.15(17) 2_565 4 ?
I2 O5 K2 109.07(17) . . ?
V2 O5 K2 95.15(17) 2_565 . ?
K2 O5 K2 121.3(3) 4 . ?
V2 O6 V1 146.6(5) . . ?
V2 O6 K2 97.24(18) . 7_464 ?
V1 O6 K2 90.17(18) . 7_464 ?
V2 O6 K2 97.24(18) . 6_564 ?
V1 O6 K2 90.17(18) . 6_564 ?
K2 O6 K2 153.0(3) 7_464 6_564 ?
V1 O8 K2 94.2(3) . 2_574 ?
V1 O8 K2 94.2(3) . 3_574 ?
K2 O8 K2 113.3(3) 2_574 3_574 ?
V1 F1 K1 109.7(2) . 2_574 ?
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V1 F1 K2 112.5(2) . 7_464 ?
K1 F1 K2 102.61(17) 2_574 7_464 ?
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K2 F2 K2 106.4(2) 2_564 7_464 ?

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